(1)μk δ的計算

    假定ε_k =ε_Σ=0，γ_k =γ_Σ=0，當(dāng)δ_k、δ_∑不同時，μk δ值計算如下（圖9. 13）。

    由于第k臺機(jī)組和當(dāng)量機(jī)組的調(diào)速率δ不同所引起的μk δ為

                         μk δ=μ_k=μ_∑

    故從圖9. 13中的關(guān)系可得

式中  μ_a——功率的基調(diào)點位置系數(shù)，對基調(diào)點為0、25%、50%、75%、100%時，有μ_a=0、0. 25、0.5、0.75、1.00。

    并聯(lián)機(jī)組負(fù)載分配試驗時，先手動調(diào)節(jié)，待調(diào)至功率分配相網(wǎng)后（即特性曲線的交點，亦稱功率基調(diào)點）固定手柄，進(jìn)行功率分配試驗。

    (2)μk γ的計算

    假定ε_k =ε_Σ=0，δ_k =δ_Σ=0，當(dāng)γ_k、γ_∑不同時，μk γ值計算如下(圖9.14)。

    由圖9. 14上的曲線關(guān)系可得

    (3)μk ε的計算

    前述計算ε_Σ時，曾假定各機(jī)組均處于各自不靈敏區(qū)的上限和下限而計算出ε_Σ，但是這里有n臺同步機(jī)組并聯(lián)運(yùn)行，第k臺機(jī)組的轉(zhuǎn)速位于其不靈敏區(qū)的另側(cè)（即將ε_Σ、PH k改為負(fù)值），則得

式中  εk Σ——當(dāng)量機(jī)組對第k臺機(jī)組的最大可能轉(zhuǎn)速游差，%。

    將此εk Σ、ε_k表示在圖9. 15上，并假定δ_k=δ_Σ。

    于是可得出

    按上述方法分別計算出μk δ，μk γ，μk Σ三種承載系數(shù)之和，如果超過±10%的許用范圍，就需要調(diào)整有關(guān)影響柴油機(jī)的調(diào)速特性和調(diào)速率的參數(shù)，務(wù)使其有功負(fù)載分配差度Θ下降到10%以下。

關(guān)于發(fā)電機(jī)組并聯(lián)運(yùn)行的特點及注意問題詳細(xì)內(nèi)容，柴油發(fā)電機(jī)組的安裝、調(diào)試、維護(hù)與管理內(nèi)容，發(fā)電機(jī)組并聯(lián)運(yùn)行的穩(wěn)定性及功率振蕩等相關(guān)知識請關(guān)注江蘇星光發(fā)電設(shè)備有限公司，更多柴油發(fā)電機(jī)技術(shù)支持，發(fā)電機(jī)價格報價，發(fā)電機(jī)售后服務(wù)請致電13878198542